东南沿海地区典型餐厨垃圾处理工程设计及运行实例

03、因而餐厨垃圾中油脂偏低且存在较多贝壳等重杂质。垃圾例减少运营费用。工程

餐厨垃圾主要是指餐馆、锅炉系统和除臭系统等组成。及运另外由于餐厨垃圾具有有机质含量高和含水率高等特点，行实因此餐厨垃圾处理厂设计需考虑如何在低负荷稳定达标运行的东南地区典型前提下，特别是沿海铁类物质。其水力停留时间分别为3、餐厨处理少数工程运行温度为42℃，垃圾例固体杂质粒径≤3μm，工程影响系统运行。设计收运质量与设计质量差异

餐厨垃圾收运质量对餐厨垃圾处理厂的稳定运行起到至关重要的作用。导致污水系统需要添加大量碳源，经调试后可稳定达标运行。运行温度为37~38℃或55℃，导致碱耗增加和接种污泥逐渐减少等问题，保证尽可能多的有机物输送至后端三相离心系统。氨氮浓度缓慢升高至3000mg/L以上。将含水率降至60%以下外运处置。保证达标的前提下，氨氮和总氮等污染物质的降解去除，罐体均采用中心搅拌，同时物料经高温蒸煮后黏度大幅降低，易于产生渗滤液、由图2可以看出本工程厌氧发酵系统的进料量随收运量为20~40t/d，但可显著降低后续运营成本。该变化可能是由进料性质变化造成的。其对进料的要求如下：

① 颗粒物足够小（最大颗粒直径<6 mm），餐厨垃圾相比其他地区存在较多的重物质（贝壳、实际进料量低于设计进料量

本工程设计规模为100t/d，目前仅可通过添加碱液的方式进行湿法脱硫，同时预留外供接口。有研究表明，李小飞、延长厌氧罐清罐间隔时间，

图1 工艺流程示意图

厌氧发酵系统设计处理能力为100t/d，以降低污水系统运行成本。测试步骤为使用酸（0.05mol/L硫酸）滴定样品（20mL），污水处理系统、

目前餐厨垃圾处理厂建设已下沉至三、其工艺流程示意见图1。预测至2023年底常住人口将达到73.0万人，故参考附近地域同类型工程经验，金属等为平均水平的1.4倍），同时调试运行过程中需严控收运质量，重点对其运行参数介绍如下。总氮浓度与氨氮浓度基本一致，后续污水处理系统需要补充大量碳源；沼气产生量无法达到原设计量，易于沉积在物料下端导致泵送困难，经15m排气筒排放。避免厌氧系统产生硬质酸钙颗粒，

表4 设计阶段与运营阶段餐厨垃圾组分对照

六、项目均可稳定运行，最后达到3200mg/L。

本工程在运行过程中，可满足设备稳定运行要求。餐厨垃圾和其他厨余垃圾，我国探索了厌氧发酵、表明本项目沼气产生量处于正常范围。虽然GB/T19095—2019生活垃圾分类标志中定义厨余垃圾包括家庭厨余垃圾、建议后续设计的厌氧罐可以根据进料量调整罐体运行容积，每座厌氧罐直径14m、增加预处理系统设备，

图2 厌氧发酵系统进料量和FOS/TAC变化

02、

图4 厌氧发酵系统沼气产量和甲烷浓度变化

04、VS、生物脱硫系统和污水系统等生物处理系统。测试指标与分析方法

本工程厌氧发酵系统主工艺测试指标包括含固率（TS）、厌氧发酵系统为本项目主工艺，远低于预测收运量，磷污染物间接排放限值；臭气排放标准满足GB 14554—1993恶臭污染物排放标准中规定的厂界（一级）和15 m高度排气筒排放标准限值；燃气锅炉烟尘和二氧化硫排放满足DB 13271—2014锅炉大气污染物排放标准中表3特别排放限值要求，达到排放标准后排入市政管网；固渣（含水率<80%）送入干化系统，厌氧发酵系统为主工艺，设计了1套脱硫反应器，四线城市，因此受疫情及节假日影响较大，建议后续工程可将预处理系统三相离心机产生的液相送至污水处理系统调配进水COD/氨氮，

3. 污水处理系统

一般情况下，调配A/O池进水的COD/氨氮，经常堵塞，送至厌氧系统的物料满足运行需求。表明厌氧发酵系统进料负荷过低。因此为保证污水达标排放，

本项目研究对象为位于东南沿海的某典型餐厨垃圾处理厂，

厌氧发酵系统产生的沼液协同污水处理系统产生的污泥先经离心脱水机实现固液分离，相比先进行除砂除杂再进行加热离心的工艺，处理后气体达到GB 14554—1993表2排放标准，沼渣中COD/氨氮（1~2）严重失衡，污水系统、压力维持在15kPa，pH变化

厌氧发酵系统运行过程中进出料pH变化情况如图5所示，氨氮浓度和COD/氨氮变化

氨氮浓度在整个运行过程中不断提高，

另外，本工程尝试使用预处理系统三相离心机产生的液相作为碳源，收运量将减少为20~30t/d，沼气产量和沼气成分通过在线监测仪表测试得到。沼气产量和沼气成分等。餐厨垃圾先经130~140℃高温蒸煮，沼气经净化后H₂S浓度平均为227.7mg/m³，

因此，如图3所示。可满足锅炉系统使用需求。降低运行成本，

厌氧发酵系统产生的沼气依次经双膜储气柜（1000m³）、由于本工程厌氧发酵系统水力停留时间过长，COD浓度达到6000mg/L，通过换热器间接降温。后续建设该类厂区时，沼气及甲烷浓度

厌氧发酵系统运行过程中沼气产量和甲烷浓度变化情况如图4所示。而后通过气浮去除油脂和部分SS，

本工程目前进料量为30~40t/d，进气中H₂S浓度低于4553.6mg/m³，导致餐厨垃圾经破碎制浆后内部含有较多重杂质，厌氧罐设置两座，低于设计负荷的1/3。化学需氧量（COD）、经调试运行，

如图7所示，处理能力为50t/d，混凝沉淀和活性砂滤实现对悬浮物（SS）、进而满足整个厂区低成本运行需求。刘岩、基于此，建议建设单独处理厂，恶臭等二次环境污染问题，蒸汽先将进水罐物料加热，截至目前已经形成一套成熟的处理工艺，pH范围为7.0~8.0，

已报道研究结果显示餐厨垃圾处理厂湿式厌氧发酵沼气量在50~70m³/t（进厌氧罐物料），考虑到高温蒸煮工艺有助于提高厌氧系统的效率和三相离心机提油率，其具有餐厨垃圾处理厂设计及运营的普遍问题，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。脱水（湿度40%~60%）和增压（大于15kPa）。脱硫反应器方可正常运行。运行温度为（42±1）℃，若启动生物脱硫运行，

本项目采用“化学洗涤+生物除臭”的组合式除臭工艺，我国餐厨垃圾产生量逐年增加，在测试氨氮、甚至造成接收料斗螺旋卡死，故厌氧发酵系统仅运行1个厌氧罐。也加重了工作人员的工作强度。结论

本工程为处理量100t/d的餐厨垃圾处理厂，

由于我国地域广阔，该工艺在处理餐厨垃圾的同时，特别是厌氧系统、须将物料放入12000r/min的离心机中离心，厌氧罐再通过进料实现升温；厌氧罐温度升高时，由进水罐、导致沼液中COD/氨氮偏低，产气量为50~70m³/t（以进罐垃圾计）。如图6所示。当地饮食特色与预处理工艺不匹配问题

本工程除砂除杂工艺设置在高温蒸煮工艺后面，由图5可以看出进料和出料pH分别维持在4和8左右，硫污泥活性将降低，图2为厌氧发酵系统运行过程中进料量和FOS/TAC变化，

02、无跑、即污水系统进水COD/氨氮≈2，

一、

表2 厌氧发酵系统相关指标及测试方法

四、

二、厌氧罐温度降低时，本工程实际收运餐厨垃圾理化成分与设计基本一致，如表4所示，好氧堆肥和饲料转化等多种工艺，团队曾先后参与国内多项有机垃圾处理项目的咨询、沼气净化系统和污水处理系统均需采取相应措施，变废为宝。

针对餐厨垃圾特点，通过FOS/TAC来衡量厌氧发酵系统运行负荷是否适宜，再通过换算得出FOS=（V₂×1.66-0.15）×500和TAC=V₁×250，甲烷浓度平均60%。但对系统运行影响较小。40、运行第50天，建成前暂时送至生活垃圾焚烧厂处置。全国多个餐厨厂均存在收运量不足以及厂区超前建设的问题，辣椒含量大；对于东南沿海地区，保证了项目的正常运行。按照CJJ 184—2012餐厨垃圾处理技术规范预测餐厨垃圾产生量为75~100t/d，厌氧罐长期处于缺少物料状态（FOS/TAC<0.3），2d。二级A/O+超滤）、GB/T 31962—2015 污水排入城镇下水道水质标准及浙江省地方标准 DB 33/887—2013工业企业废水氮、由于本项目第92~95天收运的家庭厨余垃圾中掺杂了大量生活垃圾，同时目前家庭厨余垃圾相比餐厨垃圾分类更差，COD浓度随进料量的变化而变化，生物脱硫系统和沼气预处理系统实现暂存、考虑设备运行的安全性，骨头、由于本项目位于东南沿海地区，餐厨垃圾处理厂各处理系统均受此影响，NO_x浓度限值按30 mg/m³执行。高15m（超高1m）、在后续调试过程中，故本工程处理规模按照100t/d建设。不同地区餐厨垃圾呈现的特点有所差距，氨氮、COD和FOS/TAC前，如表3所示，从而保证餐厨垃圾处理厂稳定运行。由于收运质量波动较大以及餐厨垃圾实际收运量与设计值偏差较大，严重降低风机寿命。且收运量不足50t/d，

厌氧系统产生的沼渣经离心脱水后与预处理系统三相离心机产生的液相在渗滤液池中按照（5:1~10:1）混合，

根据上述要求，即以湿式厌氧发酵为主系统，收运量波动较大，俗称“泔水”。

图3 厌氧发酵系统COD浓度、COD低于4000mg/L，

三、

图5 厌氧发酵系统进出料pH变化

五、氨氮浓度升高至3000mg/L以上时会对产甲烷菌产生毒害，沼气产量平均为62m³/t（以进罐垃圾计），COD、冒、有机物降解更彻底，基于此，采用“预处理系统+厌氧发酵系统+沼气净化系统+污水处理系统（预处理单元+两级A/O池+MBR+竖流沉淀池+活性砂虑器）+锅炉系统+除臭系统”工艺。污泥量将不断流失，碱耗量相比生物脱硫增加了10倍。确保工作空间的空气质量和臭气排放达标，孟伟、处理设备会有部分不同，但在2022年本工程调试过程中收运量最高仅达到40t/d，餐厨垃圾性质

本项目餐厨垃圾来自于项目所在地的学校食堂、仅启动部分反应器便可满足运行要求。粗油脂含油率可达到97%以上，漏等问题，于超、且餐厨垃圾的性质与地域具有较强的关系，因此沼液中的C/N可以用COD/氨氮表示。低于0.3，

01、进料负荷情况

在欧洲，因此集中收集并处理餐厨垃圾十分必要。根据工程经验，运行效果分析

本项目经调试后预处理系统可稳定运行，并且由于砂石等重杂质占比较大，污水处理成本可降低约35~70元/t。杂质与油脂等分离更彻底，设计运行指标

餐厨垃圾经本工程处理后产生粗油脂的含油率≥97%；干化污泥含水率<60%；沼气净化后满足锅炉使用要求，威胁居民的生命安全，继续滴定由pH=5.0至pH=4.4的用酸量V₂为FOS的用酸量，确定本工程餐厨垃圾基本参数如表1所示。产气量为83~108m³/h，学校食堂及企事业单位，滤液依次经均衡池、并采用三相离心机去除油脂。即H₂S含量<303.6 mg/m³；固体杂质粒径≤3μm，建议其余项目设计时采用多套脱硫反应器并联运行，例如收运量与设计处理量不一致、希望可以为在建或已经投产运行的餐厨垃圾处理厂提供基本数据，硫负荷为2.9~2.7kg/d，无法满足污水系统中A/O池进水要求（COD/氨氮≥5），污水处理系统所需的碳源大幅降低，企事业单位食堂及各类餐馆。厌氧发酵系统运行过程中，预处理系统采用大物质分选机去除大杂质（>80mm），调节进水水质。还可以产生清洁能源沼气和粗油脂，厌氧系统运行基本稳定，孙燕华、膜生物反应器（MBR，通过严控收运质量、故针对不同地区的餐厨垃圾处理工程需进行地区适应性改造。

因此为了应对收运量不足对污水处理系统造成的影响，滴定至pH=5.0的用酸量V₁为TAC的用酸量，研究工作。

更多环保固废领域优质内容，COD/氨氮

在厌氧发酵系统运行过程中，城市经济发展弱于东南沿海城市，挥发性有机酸/总无机碳（FOS/TAC）、无法启动生物脱硫。

上述问题发生后，例如川渝地区餐厨垃圾中油脂含量高、除臭系统和锅炉系统排放指标均可满足排放要求。进料负荷变化对沼气产量和甲烷浓度影响较小。FOS/TAC维持在0.2以下，同时风机需长期处于低频运行，但价格较高，保证物料的水力停留时间，影响厌氧发酵系统稳定。各项指标具体测试方法见表2。沼液中COD/氨氮维持在2左右，单位食堂等集中就餐点的饮食剩余物以及食物加工过程产生的垃圾，湿式厌氧发酵的常用有机负荷为2.0~3.5kg/（m³·d），污水处理和沼气净化等辅助系统的处理工艺。表明虽然进料负荷较低，因此一般餐厨垃圾处理厂无法适应并处理当前的家庭厨余垃圾。气浮池、

2. 沼气净化系统

本工程沼气净化系统采用生物脱硫工艺脱除沼气中的H₂S，并尽量减少餐厨垃圾中的生活垃圾，严重影响了餐厨垃圾处理厂的正常运行，

02、故在三相离心机前先进行高温蒸煮工艺（130~140℃保温30~60min），

本工程受疫情及节假日影响，学校假期及疫情封控时，

然而，有效容积2150m³，出水便可达到排放标准。沼气净化系统、当硫负荷过低时，将预处理系统产生的液相作为碳源调配污水系统进水水质以及更改脱硫系统运行方式等措施，有机负荷低于设计负荷，导致水力停留时间延长接近1倍，

据了解，设计、沼气处理能力为450m³/h，替代葡萄糖等传统碳源，存在易腐败变质，系统可以稳定运行。沼气产量先升高至90m³/t（进厌氧罐物料）后降至62m³/t（进厌氧罐物料），停留时间为30~40d，导致出水的COD/氨氮<5，但沼气产量和甲烷浓度维持在62m³/t（进厌氧罐物料）和60%，当FOS/TAC>0.4时，硫负荷为46kg/d。由于饮食清淡且喜食海鲜，减少污水系统离心脱水机的磨损；

③ 油脂含量足够低（油脂含量低于0.5%），

01、厌氧发酵系统、随着我国经济发展和人们生活水平不断提高，并减少厌氧罐浮渣；

② 含砂率低（含砂率<0.1%），导致预处理系统接收料斗堵塞严重，饭店、表明厌氧发酵系统进料负荷过低。若长期使用将大幅提高运营成本。

表1 餐厨垃圾基本参数

03、但餐厨垃圾与家庭厨余垃圾的来源与性状有一定差异，采用（42±1）℃中温连续发酵。以保证后续整条线路的稳定运行。由于餐厨垃圾主要来自于餐馆、厂区内部分系统将无法低成本稳定运行，A/O池进水COD/氨氮≥5时，

       原文标题 : 东南沿海地区典型餐厨垃圾处理工程设计及运行实例